土耳其臺風彈道導彈戰力評估

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小海豚注釋：小海豚一直覺得，土耳其、韓國、朝鮮在未來一段時間，將成為各類彈道導彈發展最快的國家，其中受到各種限制最小，技術來源最寬松的就是土耳其！

關于土耳其臺風block4彈道導彈的戰力評估

??背景資料：IDEF2025土耳其展示了首款“高超音速彈道導彈”臺風block4（圖1）：

10米長、7.2噸重、彈徑938毫米、試驗射程800KM傳統上屬于SRBM，看體量能達到法塔赫1的1500KM～2000KM的MRBM級別、增加軍碼GPS推測CEP10米。（B611彈長6.75米、彈徑610毫米、重2.5噸、CEP 30米，伊斯坎德爾長7.5米、彈徑最大950毫米、重3.8噸、CEP 30米）

??對比圖2科工的SRBM BP12B，可知兩者彈頭整流罩基本相仿，BP12B可與SY400防空火箭炮共架已出口阿爾及利亞，外貿導彈都加配重以便符合MTCR協議，用戶自行去配重責任自負。

??但是土耳其的彈道導彈技術并非來自9院的BP12，而是來自生產防空導彈的2院用HQ2衍生的B610—B611這支。

圖3確認進口了B611，圖4是臺風block4發射車，化成灰也認得出來這是B611M的發射管（圖3與圖6導彈蓋板、發射管加強筋特征一致，只能算一種突防能力較強的MARV彈頭的彈道導彈。稱其為“高超”只能算低標準的準超。

??真正的高超參考圖7強調彈道的不可預測性，例如同樣是M型彈道，HGV要求彈道有多種選擇、即便同一地點發射也至少有2種彈道變化，尤其是雙錐體要求末端大攻角狀態具備航向、法向、橫向三軸滑翔機動能力，以上嚴重增加了反導難度和成本（只要滑翔必然速度換升力，所以HGV末端速度普遍不高，根據落點距離目標遠近，落點遠的需要耗費更多燃料機動，末端接敵速度就慢，落點近的接敵速度就快）。

??普通單錐體看圖8，只有壓縮一次激波、壓差升力小，升阻比低VS雙錐體通過兩個圓錐面以不同攻角（圖9的粉線壓縮面和藍線壓縮面）壓縮激波，實現二次壓縮激波、膨脹波對彈體產生壓差升力，速度越高?折線越明顯，壓差升力越高，升阻比越高。一般認為水平一般的雙錐體升阻比也至少是單錐體的1.4倍。有了足夠的升阻比才能做出類似飛行器的滑翔機動。

??目前馬超泛濫成災的原因上次已經提過：??原始的高超僅指大于5馬赫速度的吸氣式巡航導彈HCM，巡航導彈要做到5馬赫很難。

??美國陸軍自己提出了用火箭助推實現導彈滑翔機動HGV，HGV的加入導致了馬超的泛濫成災，因為彈道導彈在高超出現之前就有變軌機動彈頭MARV，HGV只是部分機動水平較高的MARV，它是MARV子集。（伊斯坎德爾）、（法塔赫1）、（火星12）、（初代滑空彈）、（LRSHAM）、（臺風block4）、玄武系列等非雙錐體或乘波體的滑翔體只能算準超、彈道導彈是很容易突破5馬赫的（舉個例子北方工業的AR3火箭炮也能到5馬赫）

??在MARV（機動再入彈頭）里區分是不是機動強的HGV就看彈頭的滑翔彈道是否不可預測和能做類似飛行器的大攻角機動。

??根據圖13、圖14的描述，，顯然現款伊斯坎德爾M不是HGV，頂多是個MARV，它的彈道是明確可預測的、只能算空射彈道導彈ALBM，但它射高不超過100KM，所以在大氣層內加速慢 VS走桑格爾彈道的雙錐體因為有多次往返大氣層（圖16拋物線、桑格爾、錢學森彈道區別、雖然乘波體不出大氣層走助推滑翔彈道，但伊斯坎德爾明顯也不是乘波體、不具備乘波體的高升阻比優勢），所以能在太空實現十幾馬赫的速度。

因此，伊斯坎德爾M在外形上與典型雙錐體存在明確的區別（圖10空射匕首/陸射伊斯坎德爾 VS圖11 （潘興2和DF系列）、圖12（LRHW/CPS又稱潘興3）中美雙錐體導彈外形顯著不同、升阻比差距可能達到1.5～2倍）

??二級頭體分離的火箭拋棄助推級能實現明顯的減重而換來機動性大幅增強，因此，頭體不分離的伊斯坎德爾、B611M、臺風block4、LORA、KD21、CM401、玄武系列在彈頭機動性方面是無法碰瓷頭體分離的潘興2、DF系列的。

??圖16～圖18是北方工業的AR3火箭炮彈道軌跡、其中FD280A是明確具備MARV的M型彈道特征的，彈道頂點50KM未飛出大氣層?飛行速度1600米/秒也達到5馬赫?頭體分離機動性比臺風block4、伊斯坎德爾都強。

??結論：土耳其臺風block4最多加粗加長的BP12或者加長的伊斯坎德爾M水平，火箭技術源頭是進口的B611、后期可能有韓國玄武2（土韓技術合作密切）、以色列LORA部分技術影響（阿塞拜疆進口LORA射程480KM，土阿技術交流密切），彈徑比伊斯坎德爾M最大彈徑稍細、廢阻低一些、長細比大、燃料多，這可能是其射程超過伊斯坎德爾M的因素。